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1.異徑彎管的極限壓力
由于極限載荷的大小與分析時所采用的流變應力成正比，因此必須對材料的流變應力進行正確的取值，使極限分析所得到的極限載荷與實驗測定的極限載荷一致。在壓力管道的評定中，材料的流變應力在一定程度上反映管道抵抗塑性和彈塑性破壞的能力，其不確定性分布必然對管道的可靠性有較大的影響，國產管道材料流變應力還沒有一個規定的計算方法。管道斷裂試驗結果表明，對于20 鋼管道，其流變應力的分散性服從對數正態分布，計算式以σf＝(σs＋ σb)/2 為宜，該計算方法已成為較常用的方法。
在求取異徑彎管的極限內壓公式前，先分析一下等徑彎管的極限內壓公式。
(1) 等徑彎管的極限內壓 根據等徑彎管的薄膜應力解求取其極限內壓，按特雷斯卡最大剪應力屈服條件和馮-米賽斯八面體剪應力屈服條件判定分別得
(2) 異徑彎管的極限內壓根據只考慮薄膜應力求取等徑彎管的極限內壓公式(2-26)，同理分析異徑彎管極限壓力主要受薄膜應力及大端結構尺寸影響。為簡化計算又保留足夠的精度，按薄膜應力解求取其極限內壓也是可行的。因此，異徑彎管極限壓力Pwb 的解析式也根據公式(2-11)取大端內拱處的環向應力等于流變應力時求得，結構形式與公式(2-26)
由圖 2.11 知，彎曲半徑由R547.5 增大至R657 時，按特雷斯卡屈服條件的極限壓力升幅很小，按米賽斯屈服條件的極限壓力已有升幅4.7%，而按特雷斯卡屈服條件和米賽斯屈服條件的極限壓力已分別提高15.4%、19.0%。由圖2.12 知，當經向角度θ≥55°時，按米賽斯屈服條件可得P/P0≥1。
2.同心異徑管的極限壓力
由公式(2-22)得按特雷斯卡(H.Tresca)最大剪應力屈服條件時同心異徑管的極限壓力式，同心異徑管的極限壓力分布比較如圖2.13 所示。
3.偏心異徑管的極限壓力
由公式(2-24)，得按特雷斯卡(H.Tresca)最大剪應力屈服條件時偏心異徑管的環向應力極限壓力式與同心異徑管的極限壓力式(2-30)有相同的表達
但是即使是同樣大小端直徑及高度的偏心異徑管和同心異徑管，由于公式(2-30)與公式(2-31)中的錐底角不同，兩者的極限壓力就不相等，偏心異徑管的極限壓力要大于同心異徑管的極限壓力。各異徑管的應力關系式及極限壓力公式匯總見表2.5 和表2.6。
